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4.2013年空调排行榜
5.挂壁式空调的优势体现在哪方面？
案例简介
杭州大剧院位于杭州市钱江新城行政核心区，是杭州标志性建筑。作为现代化的纯观演类大型建筑，杭州大剧院建筑结构复杂，包含了歌剧院、音乐厅、多功能厅、公共大厅等多个功能区域，项目于2005年12月整体竣工。业主在挑选空调系统时不但非常重视产品能效，更关心空调系统的灵活性和可控性。最终，特灵以出色的产品和解决方案赢得了客户垂青，负责为杭州大剧院提供全套中央空调系统设备的机会。
杭州大剧院总建筑面积超过5.5万平方米，内部多个区域因功能不同对供冷方式和时间的需求复杂而多变。为满足需求，设计单位提出的方案对空调系统提出了极高的要求：1.空调系统必须具有相当的调节和适应能力来满足不同功能区对供冷的时间和冷量需求差异。2.空调系统的稳定和性能必须满足大剧院作为专业性观演空间的使用要求。4.从经营者和使用者双方面兼顾舒适节能。毫无疑问，特灵面临非一般的考验。
从全方位满足客户需要的角度出发，特灵根据设计方的要求，为不同的功能区配备了不同类型的空气侧产品，满足了差异化的需要：1.歌舞区，采用特灵双风机双盘管，置换式送风形式保证了有效的温室度控制和送回风空气平衡，同时自然房间隔断也保证了隔声隔振处理的可靠性。舞台，采用特灵除湿通风系统以及四套独立的全空气调节系统，不但能有效控制温度场，同时能确保舞台机械不受潮湿侵扰，保持稳定可靠。2.公共大厅，配备两台特灵20x100000立方米/小时的组合式空调机组，采用分层分区送风的方式解决空间巨大造成的温度梯度问题。3. 演出准备区和办公区，采用特灵并联风机型带热水盘管的变风量（VAV）末端设备，不仅节省风系统运行费用,还能保证室内空气品质良
从全方位满足客户需要的角度出发，特灵根据设计方的要求，为不同的功能区配备了不同类型的空气侧产品，满足了差异化的需要：1.歌舞区，采用特灵双风机双盘管，置换式送风形式保证了有效的温室度控制和送回风空气平衡，同时自然房间隔断也保证了隔声隔振处理的可靠性。舞台，采用特灵除湿通风系统以及四套独立的全空气调节系统，不但能有效控制温度场，同时能确保舞台机械不受潮湿侵扰，保持稳定可靠。2.公共大厅，配备两台特灵20x100000立方米/小时的组合式空调机组，采用分层分区送风的方式解决空间巨大造成的温度梯度问题。3. 演出准备区和办公区，采用特灵并联风机型带热水盘管的变风量（VAV）末端设备，不仅节省风系统运行费用,还能保证室内空气品质良
该项目的空调冷热水系统设计较先进，冷水系统采用一次泵变流量系统，热水系统采用二次泵变流量系统。由于杭州大剧院空调系统负荷因不同区域演出的需要变化较大，故采用变频泵后，可根据空调系统负荷调节水泵的流量，全年节省水泵能耗显著。为得到最佳的空调系统表现，杭州大剧院的空调系统配备了特灵的Tracer Summit控制系统，实现了自动控制和中央监控，使建筑物空调能源控制管理系统水平达到了一个全新的高度，在造价合理运行可靠的前提下，实现最大程度的建筑能耗节约，达成了节能环保的目的。
杭州大剧院在2004年7月投入运行使用至今，已运行约两年时间，空调使用效果出色。在这造型新奇独特、功能要求复杂多变的多功能建筑中，特灵空调产品所表现出的稳定和高效，特灵控制系统所达到的控制灵活准确地结果，受到了大剧院管理者和使用者的好评。同时，该项目也充分说明了特灵团队非常注重细节，细致了解工程特性和实际情况，合理利用新技术解决复杂问题的强大实力。
项目信息
项目地点: 杭州市钱江新城行政区内
建筑面积: 55，144平方米
总建高度: 45.85 米
设计投资: 87,800万元
启用时间: 2005年12月
设计单位：加拿大卡洛斯.奥特设计所、杭州市建筑设计研究院
安装的系统 本系统采用的主要设备：
主机：
2 台 特灵三级离心机组 CVHG 780 冷吨
1 台 特灵三级离心机组 CVHE 420 冷吨
末端：
140 多台 VAV变风量末端以及AHU等
控制：
1套 特灵TRACER-SUMMIT控制系统
采用节能系统：
Variable Primary Flow 一次泵变流量系统
杭州大剧院
作为杭州标志性建筑，杭州大剧院得中央空调系统至今运行稳定可靠，空调效果出色，受到了来自各方的积极评价，这充分体现了特灵全系列产品的品质和可靠性，以及很好的高适应性。满足各种多变条件和复杂设计，特灵用事实赢得
特灵空调87故障
1、冷凝温度对冷水机组性能的影响
冷水机组的运行效率受蒸发温度和冷凝温度的影响，蒸发温度一定时，冷凝温度越高，其运行效率越差。
逆卡诺循环的制冷系数为：
(1)
式中： －为逆卡诺循环的制冷系数
－为制冷量，W；
－为耗功率，W；
－为蒸发温度，K；
－为冷凝温度，K。
根据目前空调工况冷水机组的设计参数，假设逆卡诺循环的低温热源（蒸发）温度为 5.5℃ ，冷凝温度为 36.5℃ ，此时的制冷系数为8.99。表1显示了冷凝温度对逆卡诺循环制冷系数的影响，冷凝温度升高 1℃ ，则制冷系数降低2.94%～2.33%，且冷凝温度越低，影响越显著。
表1. 冷凝温度对逆卡诺循环制冷系数的影响
冷凝温度（℃）
36.5
37.5
38.5
39.5
40.5
41.5
42.5
制冷系数
8.99
8.71
8.44
8.20
7.96
7.74
7.53
相对冷凝温度为 36.5℃ 时制冷系数的降低百分数(%)
3.13
6.06
8.83
11.43
13.89
16.22
冷凝温度升高 1℃ 制冷系数降低百分数(%)
2.94
2.76
2.60
2.46
2.33
对图1所示的蒸气压缩理论制冷循环进行计算，制冷剂为R 134a ，根据目前空调工况冷水机组的设计参数，设蒸发温度为 5.5℃ ，冷凝温度为 36.5℃ ，进压缩机前的制冷剂蒸气过热度为 0℃ ，冷凝器出口制冷剂液体的过冷度为 0℃ ，取压缩过程的等熵绝热效率为0.9，此时的理论制冷系数为6.83，表2显示了冷凝温度对理论制冷循环制冷系数的影响，冷凝温度升高 1℃ ，则制冷系数降低2.93%～3.66%，且冷凝温度越低，影响越显著。
表2. 冷凝温度对理论制冷循环制冷系数的影响
冷凝温度（℃）
36.5
37.5
38.5
39.5
40.5
41.5
42.5
制冷系数
6.83
6.58
6.33
6.11
5.89
5.69
5.49
相对冷凝温度为 36.5℃ 时制冷系数降低百分数(%)
3.66
7.32
10.54
13.76
16.69
19.62
冷凝温度升高 1℃ 制冷系数降低百分数(%)
3.66
3.22
3.22
2.93
2.93
表3为麦克维尔（McQuay）PFS330.3型单螺杆冷水机组的性能指标。随冷却水进出水温度升高，冷水机组的COP下降，冷却水进出水温度升高 1℃ ，则COP降低3.24%～3.35%，且冷却水进出水温度越低，影响越显著。
表3 麦克维尔（McQuay）PFS330.3型单螺杆冷水机组性能指标
冷却水进出水温度
30 ～ 35 ℃
32 ～ 37 ℃
35 ～ 40 ℃
COP
5.52
5.15
4.65
冷凝温度升高 1℃ 制冷系数降低百分数(%)
3.35
3.24
注：制冷剂：HFC 134a ；冷冻水进出水温度： 12 ～ 7 ℃
表4为特灵（TRANE）CVHG-780型离心式冷水机组的性能指标。随冷却水进出水温度升高，冷水机组的能耗系数（每制取1冷吨冷量所消耗的电功率）增加，冷却水进出水温度每升高 1℃ ，则能耗系数增加3.14%～3.46%。
表4 特灵（TRANE）RTHB 450L 型水冷螺杆冷水机组性能指标
冷却水进出水温度
25 ～ 30 ℃
28 ～ 33 ℃
30 ～ 35 ℃
32 ～ 37 ℃
35 ～ 40 ℃
制冷量 ton
402
398
393
387
379
输入功率 KW
216
234
246
259
279
能耗系数 y(kW/ton)
0.537
0.588
0.626
0.669
0.736
冷却水进出水温度升高 1℃ 能耗系数升高 百分数(%)
3.14
3.23
3.46
3.33
注：制冷剂：HCFC22；冷冻水进出水温度： 12 ～ 7 ℃
美国空调制冷学会 (ARI) 的 1997 指南 E(1997 GUILINE for Fouling Factors: A survey of their application in today ' s air conditioning and refrigeration industry Guideline E) 的第 4.3 条指出 ： 换热器水侧的污垢热阻对空调和制冷设备的性能有显著影响 ， 例如水冷式冷水机组满负荷运行时 ， 换热管管壁为清洁状态 ， 冷冻水的出水温度为 7 ℃ ， 冷却水的出冷水机组的温度为 35 ℃ ， 冷水机组的制冷剂的冷凝温度为 36 ℃ ， 蒸发温度为 6 ℃ ， 其能耗系数为 0.60kW/ton 。如果冷凝器和蒸发器水侧的污垢热阻均为4.4，则制冷剂的冷凝温度升高为 37℃ ，蒸发温度降低为 5℃ ，其能耗系数为0.65kW/ton，即运行费用增加了8.3%。实际的影响由于冷凝器和蒸发器换热管的形式不同可能会有些许不同。根据对制冷循环的性能计算可知蒸发温度降低 1℃ 使冷水机组性能降低的数值比冷凝温度升高 1℃ 使冷水机组性能降低的数值高10％。因此可以认为，冷凝温度升高 1℃ ，冷水机组效率约降低4％。
根据国家标准 GBJ19-87 （2001年版）（中国计划出版社2001年）《采暖通风与空气调节设计规范－条文说明》中第 7.2.3 条：冷凝温度越低，制冷系数越大，可减少压缩机的耗电。例如，当蒸发温度一定时，冷凝温度每增加 1℃ ，压缩机单位制冷量的功耗率约增加3％～4％
综上所述，实际运行的水冷式冷水机组的冷凝温度每增加 1℃ ，压缩机单位制冷量的功耗率约增加4％。
2、污垢热阻对冷凝器换热的影响
冷却水温度升高会使冷水机组的冷凝温度升高。此外在冷却水温度不变时若冷凝器的换热条件恶化，同样会使冷水机组的冷凝温度升高，COP下降。
冷却水系统中由于补充水的水质和系统内的机械杂质等因素，尤其是开式冷却水系统与空气大量接触，造成水质不稳定，产生和积累大量水垢、污垢、微生物等，在冷凝器的换热管表面形成污垢，使冷凝器的传热恶化、效率降低，污垢一般为热的不良导体，其导热系数只有碳钢的十分之一，而与铜等热的良导体相比，导热率相差更大。且随着强化传热技术的广泛应用，污垢热阻对传热过程的影响更加明显。在能源价格不断上涨的情况下，各种强化传热措施被普遍采用来增大传热系数的同时，污垢对换热器的影响也更加显著了。
水冷式冷水机组实际运行时可直接观察到的是制冷剂的冷凝温度与冷却水出口温度之差，即冷凝器端差。 对水冷式冷凝器:
(2)
式中： ：为冷凝器的放热量， kW
：为冷却水的比热， kJ/kg. ℃
：为冷却水的流量， kg/s
：为冷却水的进出口温差，℃
由上式可以看出，在机组满负荷运行时，冷凝器的放热量可近似不变，冷却水的进出口温差即可近似不变。考虑到冷凝器的换热过程中，压缩机的排气从过热蒸气被冷却到饱和温度段，温差较大，但换热系数较低，将此段的换热过程近似于冷凝换热段，即制冷剂的在冷凝器内的温度均近似为冷凝温度。由于冷却水的比热为定值，冷却水的平均温度可以表示为冷却水的出口温度减去冷却水的进出口温差的一半：
由上式可以看出，在机组满负荷运行时，冷凝器的放热量可近似不变，冷却水的进出口温差即可近似不变。考虑到冷凝器的换热过程中，压缩机的排气从过热蒸气被冷却到饱和温度段，温差较大，但换热系数较低，将此段的换热过程近似于冷凝换热段，即制冷剂的在冷凝器内的温度均近似为冷凝温度。由于冷却水的比热为定值，冷却水的平均温度可以表示为冷却水的出口温度减去冷却水的进出口温差的一半：
(3)
式中： ：为冷却水的平均温度，℃
：为冷却水的出口温度，℃
冷凝器的换热温差即为制冷剂的冷凝温度与冷却水的平均温度之差：
(4)
式中： ：为冷凝器的对数平均温差，℃
：为制冷剂的冷凝温度，℃
：为冷凝器的端差，即制冷剂的冷凝温度与冷却水出口温度之差，℃
因此机组满负荷运行时，冷凝器的对数平均温差的变化量等于冷凝器端差的变化量。
当换热器的表面有污垢形成后，换热器的总传热热阻增大，导致了对数平均传热温差增加，即冷凝温度升高。假设冷凝器的冷却水进出水温差为 5℃ ，冷凝器端差为 1℃ ，即传热温差为 3.5℃ ，图2显示了在的传热系数 不同的时污垢热阻对端差的影响， 越大，污垢热阻对端差的影响越显著。图3显示了在不同的 时污垢热阻对传热温差的影响， 越大，污垢热阻对传热温差的影响越显著。
此外，负荷率对冷凝器的端差也有影响，机组满负荷运行时，冷凝器的放热量也达到满负荷，冷凝器清洁状态时有下式
(5)
式中： ：机组满负荷运行时冷凝器的放热量， W
：机组满负荷运行及冷凝器清洁状态时的总传热系数， W/m 2. ℃
F ：冷凝器的换热面积， m 2
： 机组满负荷运行及冷凝器清洁状态时的传热温差，℃
实际运行时，有下式：
(6)
式中： ：机组实际运行工况时冷凝器的放热量， W
：机组满实际运行工况时的总传热系数， W/m 2. ℃
： 机组实际运行工况时的传热温差，℃
由式（5）和（6）得：
（7）
由式（2）得：
（8）
经推导得：
（9）
由（9）式可知冷凝器端差与负荷率成正比，即负荷率越低，冷凝器端差越小。
因此在冷水机组的实际运行过程中应密切注视冷凝器端差的变化，及时采取相应措施，使冷水机组保持较高的运行效率。
3、污垢的应对措施
目前针对冷水机组冷凝器冷却水侧的污垢所采取的应对措施有化学水处理法和橡胶海绵球清洗法
3.1 化学水处理法
传统的化学水处理法是加入3种不同作用的水处理药剂:缓蚀剂、阻垢剂及杀菌灭藻剂。缓蚀剂可在金属表面形成皮膜,防止腐蚀;阻垢剂作用于形成垢的成分碳酸钙等的结晶体,使其扭曲、错位、变形,以此来妨碍垢的生长;杀菌灭藻剂对藻类和细菌有抑制作用,防止其繁殖。理论上化学水处理法可以达到较好的效果，前提是有效的水质稳定剂、专业的操作和管理人员，但定期排污,对环境有一定的污染。由于以上特点，化学水处理的成本较高，而在中央空调界的现实是甲方管理人员由于所学专业原因无法判断和检测水处理公司服务的质量水平，竞争时大部分是看价格，致使该行业不能得到合理的利润回报，行业人才流失严重，服务质量与理论相差甚远。所以目前大部分空调冷却水系统即使采取了化学水处理方法，同时还要每年冬季停机保养时采用毛刷捅炮清洗冷凝器
3.2橡胶海绵球清洗法
是一套全面性利用流体、水力机械以及微电脑等多种技术来达到最简单的清洗解决方案，在冷水机组冷凝器冷却水的进出管安装发球机和收球机，用特殊配方和结构的橡胶海绵球按一定的循环流成程序，在水力的作用下通过冷凝器换热管擦去管壁上一点一滴的沉积物，由于循环过程是不停车在线、自动的，时间间隔短，沉积物在形成初期就被擦掉，使管壁永保洁净，始终保持冷凝器的换热效率处于最高值。克服由于污垢的产生而引起冷水主机制冷效率下降，从而降低能耗，节省能源。消除冷凝器列管腐蚀根源，延长列管使用寿命，减少维护费用和化学药剂的使用，减少冷却水浓水的排放量，降低环境污染。这是目前为止使冷凝器列管始终保持在清洁状态的最为有效的方法。
4、结论
综上所述仅用 传统的化学水处理法只能解决中央空调冷却循环水系统的部分问题，再加上橡胶海绵球清洗法才能从根本上解决冷水机组长期保持高效运行的问题。
在国外先进技术的基础上，我们最终生产出了最高效最节省费用的自动在线清洗系统---FTC在线清洗系统。其基本原理就是，借助水流的作用，将湿态直径大于冷却管内径的清洁球通过冷却管,对冷却管持续不断地进行清洗，始终保持冷却管处于洁净状态。降低压缩机的负荷，使设备高效地运行，从而达到节能的目的。本系统可在机组不用停机、不减负荷的条件下,在线清洗冷却管内污垢及杂质,提高冷凝器管道的清洁度。并始终保持高的传热效率,提高空调机组的制冷效率,保障机组安全的运行。
产品特点：
1）结构紧凑:产品采用独特的结构设计，有效地防止了冷却水供回水的混合。采用模数化框架设计技术,每个功能段的外形尺寸按一定的模数组成,结构紧凑。
2) 安全可靠:每台设备都经过严格的质检和测试,保证其质量达到设计要求.关键零部件均采用世界一流的名牌产品,如瑞士BELIMO,日本EBARA,德国SIEMENS。性能优越,安全可靠。
3）操作简便:电控系统采用智能化控制技术,使系统能通过控制阀精确地控制小球的清洗循环。提供自动和手动两种操作模式，采用触摸屏进行操作，人性化的设计给操作人员提供了极大的方便。
4)清洗效果好: 一般情况下,可节省15%--30%的电耗,能够在线进行自动清洗, 可省去代价高昂的设备停机清洗费用,是空调主机始终保持高的热转换效率,有效解决了传统中央空调因结垢而导致的热转换率低下的难题,最大限度地减少空调系统能源浪费,实现高效节能。并且还可大大节约劳动力,起到人工清洗无法完成的效果,使设备管道避免腐蚀,延长设备使用寿命。
5）投资回收周期短:系统能对多台冷水机组同时进行在线清洗，提高清洗效率，节约投资成本，投资回收周期自然缩短。
6)环保效果好:使用特制的小球进行物理清洗,将清洗的污垢集中到排污装置中定期排放,不会对周围的环境带来任何危害。
7）使用范围广：适合所有水冷冷水机组、发电厂及所有使用管壳式热交换器的冷却系统。
五、 清洗效果
1）有效降低使用成本
设备安装后，去除污垢，保持冷凝器时刻处于洁净状态，提高冷凝器的热交换效率，降低压缩机的负荷，降低耗电量。使设备高效地运行。
2）保护设备，延长使用寿命
不必再使用机械或化学方法进行清洗，延长了设备的维修周期和使用寿命，避免高压运行，超压停机现象，提高了设备的MTBF（平均故障维修时间）值。并且不会对环境造成任何危害。
3）大量节约维修费用，减少事故发生
未经清洗的中央空调，会出现设备管路堵塞、结垢、超压停机设置发生故障。如：运行系统因腐蚀泄露，产生溶液污染，则需要维修主机，更换热装置和溶液，一般维修费用极其昂贵，安装本系统后，既可减少维修费用，又可延长设备使用寿命，为业主减少几十万甚至几百万的损失。
六、 效益分析
使用FTC节能清洗系统的优势不可胜数，和能够节省巨大运行费用的喜悦相比，安装该系统的初始投资显得微乎其微，实际上，安装费用可以包含在整个清洗机节省的电费和日常维护开支中。在某些情况下，使用不到一年即可收回投资。使用FTC后的15年内，无需每年花2—3万元左右人民币用于所谓人工“化学清洗”来损害自己的中央空调主机；100%达到城市环保的要求。
我们承诺：使用FTC后，保证省电10%起，有的最高可达到40%。安装使用FTC后，其投资成本在空调累计运转使用的一年内即可全部收回，其后的十几年内年年都以其投资成本额获得收益。其依据如下：
A、您的中央空调冷凝器如果是处于无任何水垢、污垢的清洁状态下，开机5000个小时其正常耗电范围如下：以1000冷吨为例，
1000冷吨×0.8KW/每冷吨耗电×80%主机负荷×开机5000小时×0.8元人民币/每度电费=2'560'000元人民币
B、美国制冷研究机构Philip Kotz证明：当您的中央空调冷凝器用化学人工清洗干净后，只要开机使用200小时后，其冷凝管壁就会产生结晶体与水垢。随着使用时间的推移，其结垢越厚，换热效率越低；制冷量的下降，导致压缩机加大运转功率，损耗更多的电能。科学证明：冷凝管中如果有0.3毫米厚的薄膜层水垢，则多耗电10%；0.6毫米厚的水垢则多耗电20%；0.9毫米厚的水垢则多耗电31%。
如果您的中央空调的水垢、污垢厚度在0.3毫米时，则多耗电10%。
2'560'000元×10% = 256'000元人民币 (开机5000小时的多耗费用)
如果您的中央空调的水垢、污垢厚度在0.6毫米时，则多耗电20%。
2'560'000元×20% = 512'000元人民币 (开机5000小时的多耗费用)
如果您的中央空调的水垢、污垢厚度在0.9毫米时，则多耗电31%。
2'560'000元×31% = 793'600元人民币 (开机5000小时的多耗费用)
建议业主：使用FTC产品是一项短期小投资，长期大回报的项目。FTC能完全担任起中央空调的保护神，在为您取得巨大的节能效益的同时彻底解决了中央空调污染排放问题。
本专利技术产品为在市场推广，现寻找有实力的公司合作或者转让专利技术。
有诚意的公司请来电：15963368777
戚先生
上海豪曼制冷空调服务有限公司怎么样？
达到设定温度。特灵空调87故障表明室内温度已经达到设定温度，空调就不会运行，可调节空度温度。故障是系统不能执行规定功能的状态，故障是指系统中部分元器件功能失效而导致整个系统功能恶化的事件。
溴化锂吸收式制冷空调技术实用手册 全内容 知道的请告诉我 谢谢
上海豪曼制冷空调服务有限公司是1998-01-16在上海市浦东新区注册成立的有限责任公司(自然人投资或控股)，注册地址位于上海市浦东新区唐镇一心村宋家宅75、76号。
上海豪曼制冷空调服务有限公司的统一社会信用代码/注册号是91310115630880989W，企业法人宋晓炯，目前企业处于开业状态。
上海豪曼制冷空调服务有限公司的经营范围是：从事制冷空调工程、节能科技领域内的技术咨询、技术服务、技术开发、技术转让，空调系统的专业清洗、消毒服务，环保建设工程专业施工，市政公用建设工程施工，水暖电安装建设工程作业，焊接建设工程作业，钣金建设工程作业，机电安装建设工程施工，机电设备及配件、普通机械、建筑材料、装潢材料、化工原料及产品（除危险化学品、监控化学品、民用爆炸物品、易制毒化学品）、电器元件的销售，机电设备、制冷设备、自动化控制系统的研发、维修、安装服务，计算机软件开发，工程勘察勘探服务，合同能源管理服务，物业管理，自营和代理各类商品和技术的进出口（国家限定公司经营或禁止进出口的商品和技术除外）。依法须经批准的项目，经相关部门批准后方可开展经营活动。在上海市，相近经营范围的公司总注册资本为201960万元，主要资本集中在1000-5000万和5000万以上规模的企业中，共87家。本省范围内，当前企业的注册资本属于良好。
上海豪曼制冷空调服务有限公司对外投资3家公司，具有1处分支机构。
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2013年空调排行榜
溴化锂吸收式制冷空调技术实用手册 您想读这本书吗？
作者： 戴永庆 出版社： 机械工业出版社
译者： 丛书名：
出版日期： 上架日期：2006-1-20 17:45:00
ISBN：7111072286 页数： 版次：1-3
开本：16 装帧：
目录 前言 物理量符号名称及单位 概论 第1篇基础知识 第1章基础理论 1.1理论知识 1.1.1工质的状态参数 1.1.2理想气体状态方程式 1.1.3热力学第一定律 1.1.4传热学基本公式 1.1.5流体力学基本公式 1.1.6直燃式溴化锂吸收式机组的燃料 1.2溴化锂溶液的性质 1.2.1溴化锂溶液的物理性质 1.2.2溴化锂溶液的腐蚀性和缓蚀剂 1.2.3溴化锂溶液的热力图表 1.3溴化锂吸收式制冷循环 1.3.1单效溴化锂吸收式制冷循环 1.3.2单效溴化锂吸收式制冷循环在h－ξ图上的表示 1.3.3双效溴化锂吸收式制冷循环 1.3.4溴化锂吸收式热泵原理 1.4溴化锂吸收式制冷循环的热平衡计算和性能指标 1.4.1溴化锂吸收式制冷循环的热平衡计算 1.4.2溴化锂吸收式制冷循环的性能指标 第2章溴化锂吸收式制冷机型式与结构 2.1溴化锂吸收式制冷机分类 2.1.1按用途分类 2.1.2按驱动热源分类 2.1.3按驱动热源的利用方式分类 2.2蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组 2.2.1蒸汽型冷水机组主要部件和结构型式 2.2.2双效蒸汽型冷水机组的溶液循环流程 2.2.3蒸汽型冷水机组主要部件的结构 2.3直燃型溴化锂吸收式冷热水机组 2.3.1制冷采暖专用机 2.3.2同时制冷和采暖机 2.3.3组合型溴化锂吸收式冷热水机组 2.4热水型溴化锂吸收式冷水机组 2.4.1单效热水型溴化锂吸收式冷水机组 2.4.2二段热水型溴化锂吸收式冷水机组 2.4.3二级热水型溴化锂吸收式冷水机组 2.5热泵型溴化锂吸收式机组 2.5.1第一类溴化锂吸收式热泵机组 2.5.2第二类溴化锂吸收式热泵机组 2.6溴化锂吸收式机组的自动抽气装置 2.6.1自动抽气装置的作用与原理 2.6.2几种常用的自动抽气装置的型式 第3章溴化锂吸收式机组的配套设备 3.1屏蔽泵 3.1.1屏蔽泵的选用要求 3.1.2屏蔽泵的结构 3.1.3屏蔽泵的工作原理 3.1.4SS型屏蔽泵的主要技术参数 3.1.5PN2型屏蔽泵 3.1.6L型屏蔽泵的主要技术参数 3.2真空泵 3.2.1真空泵的选用要求 3.2.2真空泵的结构 3.2.3真空泵的工作原理 3.2.4真空泵的主要技术参数 3.3真空阀 3.3.1真空阀的选用要求 3.3.2真空隔膜阀 3.3.3真空管道阀 3.3.4真空球阀 3.3.5真空角阀 3.3.6真空电磁阀 3.4真空测量仪表 3.4.1U形管绝对压力计 3.4.2U形管水银差压计 3.4.3旋转式麦氏真空计 3.4.4薄膜式真空压力计 3.5燃烧器 3.5.1燃烧器的选用要求 3.5.2燃油燃烧器 3.5.3燃气燃烧器 第4章溴化锂吸收式机组的性能 4.1外界条件变化对机组性能的影响 4.1.1冷水出口温度的影响 4.1.2冷却水进口温度的影响 4.1.3冷却水量的影响 4.1.4冷水量的影响 4.1.5热源温度的影响 4.2其他影响性能的因素 4.2.1污垢系数的影响 4.2.2不凝性气体的影响 4.2.3溶液循环量的影响 4.2.4表面活性剂的影响 4.2.5冷剂水污染的影响 4.3部分负荷时的性能 4.3.1部分负荷时制冷量与燃料耗量的关系 4.3.2部分负荷时的性能系数 4.3.3部分负荷时供热量与燃料耗量的关系 4.4性能变化汇总 第5章溴化锂吸收式机组的自动控制 5.1安全保护系统 5.1.1安装位置及设定范围 5.1.2主要安全保护元件 5.2能量调节系统 5.2.1制冷（热）量调节 5.2.2溶液循环量调节 5.2.3能量调节的主要元件 5.3程序运行系统 5.3.1起动流程图 5.3.2停机流程图 5.4微机控制系统 5.4.1微机控制系统的功能 5.4.2可编程序控制器（PLC） 5.4.3触摸控制屏 第2篇运行维护 第6章溴化锂吸收式机组的安装、调试与运行管理 6.1溴化锂吸收式机组的安装 6.1.1机组整体就位与安装 6.1.2机组分体就位与安装 6.2溴化锂吸收式机组的调试与运行 6.2.1调试前的准备 6.2.2机组调试 6.2.3机组运行 6.3溴化锂吸收式机组的运行管理 6.3.1抽气系统管理 6.3.2气密性管理 6.3.3冷剂水管理 6.3.4溴化锂溶液管理 6.3.5冷/热水和冷却水管理 6.3.6冷却水低温时的运行管理 6.3.7部分负荷的运行管理 6.3.8冷热切换运转管理 6.3.9特殊情况下的运行管理 6.3.10燃烧管理 6.3.11自控元件与电气设备的管理 第7章溴化锂吸收式机组的维护保养故障排除与检修 7.1溴化锂吸收式机组的维护保养 7.1.1保养要求 7.1.2短期停机保养 7.1.3长期停机保养 7.1.4定期检查与更换 7.2溴化锂吸收式机组的常见故障及处理 7.2.1结晶 7.2.2结冰 7.2.3冷剂水污染 7.2.4抽气能力低下 7.2.5突然停机 7.2.6性能低下及对策 7.2.7安全装置动作时的处理 7.2.8燃烧器故障处理 7.2.9故障处理汇总表 7.3溴化锂吸收式机组的检修 7.3.1真空阀门的检修 7.3.2视镜的检修 7.3.3屏蔽泵的检修 7.3.4真空泵的检修 7.3.5燃烧器的检修 7.3.6自控元件与电气设备的检修 7.3.7抽气系统的检修 7.3.8传热管的检查、清洗与更换 7.3.9机组的清洗 7.4溴化锂吸收式制冷系统附属设备的管理及保养 7.4.1冷却塔 7.4.2水泵 7.4.3空调器 7.5事故分析示例 7.5.1机组安装不水平 7.5.2冷剂水污染 7.5.3熔晶管焊接泄漏 7.5.4传热管泄漏 7.5.5蒸汽盖隔板垫片损坏 7.5.6点火失败 7.5.7溴化锂吸收式机组检修 第3篇工程应用 第8章空调用溴化锂吸收式制冷系统的设计与应用 8.1溴化锂吸收式制冷机组的工程应用特点 8.2溴化锂吸收式制冷机组的配置 8.3空调用溴化锂吸收式制冷机组的辅助系统 8.3.1热水型溴化锂吸收式冷水机组的热水系统 8.3.2蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的蒸汽系统 8.3.3直燃型机组的燃料贮存与供应系统 8.3.4直燃型机组的排烟系统 8.3.5空调用冷、热水系统 8.3.6空调用冷却水系统 8.4溴化锂吸收式制冷系统附属设备的选用 8.4.1冷却塔 8.4.2水泵 8.4.3换热器 8.4.4水处理设备 8.4.5贮液罐 8.4.6贮油罐 8.4.7油泵 第9章溴化锂吸收式制冷系统的机房设计 9.1机房位置及技术要求 9.1.1机房的位置选择与组成 9.1.2机房设计的技术要求 9.1.3直燃型机组机房的防火、防爆、防静电要求 9.2溴化锂吸收式制冷系统的机房设备布置 9.2.1设备布置原则 9.2.2溴化锂吸收式制冷机组布置要求 9.2.3冷却水系统的设备布置 9.2.4冷、热水系统的设备布置 9.2.5燃油系统的设备布置 9.2.6燃气系统燃气报警器的布置 9.2.7其他附属设备布置 9.3机房职业安全卫生设计 9.3.1机房的防火、防爆、防静电设计 9.3.2职业卫生和安全防护 9.3.3消声、隔振和隔声 第10章溴化锂吸收式机组的系统管道设计 10.1管道设计基础知识 10.1.1管道分类 10.1.2管道压力等级及管径系列 10.1.3管道设计的任务和条件 10.2管径和管道压力降计算 10.2.1管径和管道压力降计算的一般要求 10.2.2管径选择 10.2.3管道压力降计算 10.3溴化锂吸收式制冷系统输送介质及材料选用 10.3.1输送介质种类、性质及压力、温度范围 10.3.2管道选用 10.4机房内管路安装设计 10.4.1安装方式和要求 10.4.2机房主要设备的配管 10.4.3过热蒸汽的减温减压设施 10.4.4蒸汽调节阀组 10.4.5蒸汽和凝水管的布置 10.4.6疏水器 10.4.7安全阀 10.4.8除污及排气设施 10.4.9燃油、燃气管路安装 10.4.10管道系统阀门选用与安装 第11章溴化锂吸收式制冷技术在空调工程中的应用实例 11.1图例 11.2热水型溴化锂吸收式制冷空调工程应用实例 11.2.1青岛黄金广场 11.3蒸汽型溴化锂吸收式制冷空调工程应用实例 11.3.1铁路上海站主站屋 11.3.2银河宾馆 11.3.3银桥大厦 11.3.4中北大酒店 11.4燃油型溴化锂吸收式制冷空调工程应用实例 11.4.1证券大厦 11.4.2中国新纪元物质流通中心 11.4.3北京民航京瑞大厦 11.5燃气型溴化锂吸收式制冷空调工程应用实例 11.5.1上海煤气公司美华大楼 11.5.2南新雅饮食城 11.5.3上海图书馆新馆 11.5.4上海市闸北区政府综合信息中心 11.5.5上海通用汽车公司 11.5.6上海复兴文娱中心 第4篇产品特性 第12章国内外澳化锂吸收式制冷机主要生产厂商产品介绍 12.1上海一冷开利空调设备有限公司 12.2江苏双良特灵溴化锂制冷机有限公司 12.3大连三洋制冷有限公司 12.4远大空调有限公司 12.5约克国际（北亚）有限公司 12.6上海田熊冷热设备有限公司 12.7上海浦东溴化锂制冷机厂 12.8上海申马集团空调机有限公司 12.9开封通用机械厂 12.10烟台荏原空调设备有限公司 12.11青岛LG－同和制冷设备有限公司 12.12浙江联丰集团公司 12.13杭州溴化锂制冷机厂 12.14广东莱孚重工机械有限公司 12.15上海华源前进制冷空调公司 12.16常州溴化锂制冷机厂 12.17山东水龙王集团空调设备有限公司 12.18永升集团泰兴溴化锂制冷机厂 12.19湖南宏大空调设备有限公司 12.20山东早春集团股份有限公司 第5篇参考资料 第13章溴化锂吸收式机组标准 13.1概述 13.2型号编制方法规定 13.2.1JB/T7247《溴化锂吸收式冷水机组》规定 13.2.2JB/T8055《直燃型溴化锂吸收式冷、热水机组》规定 13.3加热源规定 13.4性能指标和工况规定 13.4.1性能指标和名义工况规定 13.4.2机组工作范围 13.4.3部分负荷性能规定 13.4.4污垢系数对性能的影响 13.4.5机组的噪声 13.5机组的强度和气密性 13.6燃烧设备的性能 13.7机组的安全保护规定 13.8质量和安全检验 13.9强度和气密性试验 13.10控制调节和安全保护元件试验 13.10.1元件动作试验 13.10.2绝缘电阻和耐电压试验 13.11噪声测定 13.12阻力测定 13.13燃烧设备试验 13.13.1额定燃烧量试验 13.13.2点火试验 13.13.3燃烧设备安全装置动作试验 13.14烟气黑度测定 13.15制冷量和供热量测量 13.15.1制冷量和供热量的测量方法 13.15.2蒸汽流量的测量 13.15.3本体散热损失系数的计算方法 13.15.4测量仪表 13.15.5试验报告 第14章相关法规、规范、标准 14.1溴化锂吸收式机组设计、安装、施工及验收规范 14.1.1设计规定 14.1.2安装、施工和验收规定 14.2燃料 14.2.1城市燃气安全管理规定 14.2.2上海市燃气管理条例 14.2.3GB50028—1993《城镇燃气设计规范》 14.2.4GBJ74—1984《石油库设计规范》 14.2.5GB50156—1992《小型石油库及汽车加油站设计规范》 14.2.6GB50041—1992《锅炉房设计规范》 14.2.7DBJ08—73—1998《民用建筑锅炉房设置规定》 14.2.8燃油标准 14.2.9燃气标准 14.3冷却水、水质、冷却塔 14.3.1GB50050—1995《工业循环冷却水处理设计规范》 14.3.2DB31/T143—1994《宾馆、饭店空调用水及冷却水水质标准》 14.3.3JB/T7247、JB/T8055、JBJ10规定的水质标准 14.3.4日本的水质标准 14.3.5冷却塔标准 14.3.6冷却塔安装规定 14.4环境保护和大气污染防治 14.4.1GB3095—1996《中华人民共和国环境空气质量标准》 14.4.2GB16297—1996《中华人民共和国大气污染物综合排放标准》 14.4.3GB13271—1991《锅炉大气污染物排放标准》 14.5噪声防治 14.5.1GB3096—1993《城市区域环境噪声标准》 14.5.2GBJ87—1985《工业企业噪声控制设计规范》 14.5.3GB12348—1990《工业企业厂界噪声标准》 14.6消防 14.6.1《中华人民共和国消防法》 14.6.2GBJ16—1987《建筑设计防火规范（1997年版）》 14.6.3GB50045—1995《高层民用建筑设计防火规范（1997年版）》 14.7节约能源 14.7.1《中华人民共和国节约能源法》 14.7.2《上海市节约能源条例》 14.7.3《山东省节约能源条例》 附录 附录A国内外有关生产溴化锂吸收式制冷机厂商简介 附录B国内外溴化锂吸收式制冷机相关配套设备厂商简介 附录C常用气体、液体物性图表和单位换算表 附表C－1饱和水与饱和水蒸气表（按温度排列） 附表C－2饱和水与饱和水蒸汽表（按压力排列） 附表C－3干空气的物理性质 附表C－4水的物理性质 附表C－5过热水蒸气的热物理性质 附表C－6烟气的热物理性质 附表C－7制冷常用单位换算 附图溴化锂溶液h－ξ图 参考文献
挂壁式空调的优势体现在哪方面？
三菱电机空调--高品质，高精端，高科技的代言，空调业界中的珠穆朗玛峰，现目前科技下最完美的空调，内行人士都知道，都懂，好在品质，整机原装进口率达87%-99%.。没的挑剔的，千万分之一的返修率。家用空调首选电机，注：三菱电机和三菱重工同隶属于日本三菱株式会社，虽然都用三菱的压缩机，但电机的空调综合性能要优于重工。
挂壁式分体空调应用及其广泛，它不占室内使用面积，安装、维护、维修简便，对安装环境要求不高，不用兴师动众，……，在许多国家还是家用空调的主体，同时延伸为吊挂式、天井式、……，功率大的也有，大的有3-5P的，只是我国消费者喜欢用柜机显摆，使国内厂商热衷于推销柜机，大功率的挂机较少，所以消费者以为“壁挂在2P以下，柜机在2P以上”了，现在又向好面子的消费者推销中央空调了，更不见吊挂式空调，……
国外商场、餐厅使用比较多的吊挂式空调：
日本的家用空调商场大多是挂式空调：
